郭志强
(新乡中新化工有限责任公司， 河南获嘉 453800)
新乡中新化工有限责任公司煤制甲醇生产工艺中，有很大一部分蒸汽通过相变转化为凝液，输送至热电冷凝液箱，凝液经循环水降温后，再经过离子树脂混床，供循环使用。由于蒸汽加热器的蒸汽等级不同，换热后产生温度不等、压力不一的凝液，在输送过程中经常出现管线振动现象。同时，该凝液进入常压凝液闪蒸系统闪蒸出流量可观的乏汽，且大部分被放空，造成热能的浪费和凝液的损失。
煤化工装置中，乏汽余热能的提质回用是有效利用低品位余热资源的方式[1]。
乏汽是间接用蒸汽设备排放的高温凝结水中夹带(闪蒸)没有被污染的低温蒸汽，具有压力低(1～2 kPa)、流量低、温度低、再次利用率不高的特点。通常通过水冷器对乏汽进行冷却回收。
经过研究，将该股乏汽通过管线回收到真闪汽轮机入口，经负压闪蒸彻底释放凝液热能，回收凝液余热，同时解决凝液输送过程中的振动问题。
目前，装置冷凝液分为透平冷凝液和工艺冷凝液，其中部分工艺冷凝液在经过工艺物料加热利用后，仍然有部分热量未被充分利用，经过闪蒸罐闪蒸后产生可观的乏汽。该乏汽被大量放空，不仅造成热源和凝液的浪费，同时也不符合目前环保节能的理念。
工艺冷凝液经过工艺冷凝液管线输送至第二闪蒸罐，质量流量约为72 t/h。空分分子筛再生冷凝液、空分溴化锂冷凝液、气化汽包排污液进入第一闪蒸罐后靠自压输送至第二闪蒸罐，质量流量约为8 t/h。两股凝液质量流量共计80 t/h，在第二闪蒸罐(常压)闪蒸后，释放出质量流量为2～3 t/h的乏汽高点放空，造成热源的浪费，园区“白龙”现象长期得不到解决。改造前，工艺冷凝液余热发电流程示意图见图1。
通过研究，计划原进入第一闪蒸罐的凝液管线保持不变，将去第二闪蒸罐的工艺凝液通过管线技改送入第一闪蒸罐，在第一闪蒸罐负压闪蒸后，蒸汽通过管线送往气化真闪发电(采用负压发电技术的汽轮机组)，凝液通过新增泵管线送往冷凝液箱，不再进第二闪蒸罐，停运第二闪蒸罐凝液增压泵[2]。
目前，至第二闪蒸罐凝液温度为115 ℃，压力为0.50 MPa，蒸汽焓值为482 kg/kJ；
闪蒸为0.09 MPa、97 ℃的蒸汽，焓值为2 670 kg/kJ，水焓值为405 kg/kJ。常压下，闪蒸蒸汽的质量流量为2.7 t/h。
将该股凝液引至一闪闪蒸，闪蒸气进入真闪发电汽轮机进口，真闪压力为-10 kPa。目前工艺条件下，该股蒸汽经过闪蒸约可产生2.7 t/h蒸汽供汽轮机发电；
真闪汽轮机排汽压力为-50 kPa，凝液质量流量按80 t/h计算，该工况下发电量为100 kW·h。技改后，冷凝液温度降至96 ℃左右，满足目前工艺需求。
图1 改造前，工艺冷凝液余热发电流程图
2.7 t/h、0.09 MPa的蒸汽通过蒸汽轮机做功后压力降为0.05 MPa。蒸汽轮机的功率计算公式为：
N=GΔHsη/3 600
(1)
其中，N为蒸汽轮机的功率，kW；
G为蒸汽质量流量，kg/h；
ΔHs为等熵焓降；
η为汽轮机热效率，取73%；
发电机效率为0.9。
0.09 MPa、97 ℃的蒸汽焓值为2 670 kg/kJ，比熵为7.39 kg/kJ。
0.05 MPa的蒸汽等熵焓值为2 575 kg/kJ，ΔHs为95。
可以计算出该低压蒸汽用于发电的功率为N=168 kW。
通过对闪蒸汽并入真闪发电衡算，乏汽并入真闪发电，电量可达168 kW·h，每年按8 000 h、电价为0.6元/(kW·h)计算，每年产生经济效益为80.6万元。
3.1 工艺路线改造
(1) 原进入第一闪蒸罐的凝液管线不变，将去第二闪蒸罐的工艺凝液通过增加管线引入第一闪蒸罐顶预留口。
(2) 在第一闪蒸罐处增加去气化真闪发电管线，蒸汽通过管线送往气化真闪发电。
(3) 第一闪蒸罐新增凝液输送泵，并增加回流调节管线。
(4) 在原第一闪蒸罐至第二闪蒸罐凝液输送管线处，与第二闪蒸罐凝液输送泵出口管线联通。
技改后，工艺冷凝液余热发电流程见图2[3-4]。
3.2 安全装置
(1) 在第一闪蒸罐至气化真闪发电管线增加切断阀(靠近进真闪手阀)。若真闪汽轮机跳车，可起到紧急切断作用，防止气化真闪蒸汽(为气化含灰蒸汽)进入第一闪蒸罐而污染凝液。
(2) 将第一闪蒸罐放空引至管廊高处，手动放空管线增加紧急切断阀，放空管线并至安全阀后放空管线。当真闪汽轮机跳车时，维持第一闪蒸罐压力，使其处于常压，保证工艺冷凝液正常输送。
(3) 增加远传压力表，用于监测闪蒸罐压力；
增加远传液位计，监测闪蒸罐液位。
4.1 存在问题
改造后，一闪凝液泵出口阀在开大过程中出现汽蚀振动打量不足现象，工艺冷凝液无法全部送至第一闪蒸罐闪蒸，仍有部分凝液送至第二闪蒸罐，导致第二闪蒸罐无法完全切出，闪蒸汽只能通过第一闪蒸罐被部分回收。
经过分析，凝液经过负压闪蒸出乏汽后成为饱和凝液，易造成泵的汽蚀。由于该凝液泵是利旧泵，泵汽蚀余量为2.5 m，泵进口液位差只有2.0 m，增加泵的流量后，会加重泵的汽蚀，引起振动。
图2 技改后，工艺冷凝液余热发电流程图
4.2 改造效果
重新选择汽蚀余量为1.0 m的凝结水泵后，装置运行正常，将二闪切出后，凝液输送正常。真闪发电机增加发电量200 kW·h，每年按8 000 h、电价为0.6元/(kW·h)计算，每年产生经济效益为96.0万元。
通过将乏汽引至气化超低压汽轮机做功发电，解决了蒸汽放空的问题，同时回收凝液余热，具有很好的节能效果。另外，解决凝液在输送过程中的振动问题，为蒸汽凝液余热利用提供了新的思路。
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